Главная > Документ


(18)

3.5.8.5. Меридиональные напряжения σ1, МПа, в i поясе стенки для резервуаров со стационарной крышей определяются по формуле:

. (19)

Меридиональные напряжения σ1, МПа, в i поясе стенки для резервуаров с плавающей крышей определяются по формуле:

. (20)

3.5.8.6. Кольцевые напряжения определяются по формулам:

- для резервуаров со стационарной крышей σ2, МПа, в i поясе стенки:

; (21)

- для резервуаров с плавающей крышей σ2, МПа, в i поясе стенки следует определять по формуле:

, (22)

где ki‒ коэффициент учета изменения ветрового давления по высоте стенки z, определяемый для верха i пояса по СП 20.13330.2011 по формуле ;

pw – нормативное значение ветрового давления, МПа, определяется по
СП 20.13330.2011 (таблица 11.1).

3.5.8.7. При невыполнении условия (13) для обеспечения устойчивости стенки следует увеличить толщину верхних поясов или установить промежуточное кольцо (кольца), или то и другое вместе. При этом место установки промежуточного кольца может выбираться с учетом обеспечения равенства значений Hr, полученных по формуле подп. 3.5.8.2 для участков стенки ниже и выше кольца, и быть не ближе 150 мм от горизонтального сварного шва. Если это условие обеспечить невозможно, ветровое кольцо должно быть установлено на расстоянии 150 мм ниже или выше горизонтального сварного шва, для которого разница значений Hr для участков стенки ниже и выше кольца будет минимальной.

3.5.8.8. После установки промежуточного ветрового кольца, участки стенки над кольцом и под ним должны удовлетворять условию подп. 3.5.8.3.

3.5.9. Расчет стенки резервуара на сейсмические воздействия

3.5.9.1. В расчете, помимо статических, необходимо учитывать следующие динамические нагрузки на корпус резервуара:

  • повышенное гидродинамическое давление в продукте от низкочастотных гравитационных волн на свободной поверхности, возникающих при горизонтальном сейсмическом воздействии;

  • высокочастотное гидродинамическое воздействие, обусловленное совместным колебанием массы продукта и круговой цилиндрической оболочки;

  • инерционные нагрузки от элементов конструкции резервуара, участвующих в общих динамических процессах корпуса и продукта;

  • гидродинамические нагрузки на стенку и продукт, обусловленные вертикальными колебаниями грунта.

3.5.9.2. Интегральную характеристику в виде динамического опрокидывающего момента допускается определять по расчетной схеме с недеформируемым корпусом, а в расчете – принимать максимальное значение по спектру сейсмических коэффициентов динамичности для горизонтальной и вертикальной составляющих сейсмического воздействия.

3.5.9.3. Несущую способность стенки резервуара проверяют по условиям прочности всех поясов и устойчивости пояса 1 с учетом дополнительного сжатия в меридиональном направлении от сейсмического опрокидывающего момента.

3.5.9.4. Сейсмостойкость резервуара следует считать обеспеченной при одновременном выполнении следующих требований:

  • пояса стенки не должны терять прочности и устойчивости;

  • гравитационная волна на свободной поверхности не должна достигать конструкций стационарной крыши или приводить к потере работоспособности понтона и плавающей крыши.

3.6. Конструкция колец жесткости на стенке

3.6.1. Для обеспечения прочности и устойчивости резервуаров при эксплуатации, а также для получения требуемой геометрической формы в процессе монтажа, на стенках резервуаров могут устанавливаться следующие типы колец жесткости:

- верхнее ветровое кольцо для резервуаров без стационарной крыши или для резервуаров со стационарными крышами специальных типов, имеющих повышенную деформативность в плоскости основания крыши;

- верхнее опорное кольцо для резервуаров со стационарными крышами;

- промежуточные кольца для обеспечения устойчивости при воздействии ветровых и сейсмических нагрузок;

- промежуточные формообразующие кольца для резервуаров, сооружаемых методом рулонирования.

3.6.2. Верхнее ветровое кольцо устанавливается снаружи резервуара на верхнем поясе стенки РВСПК или РВС, РВСП, конструкция которых не может рассматриваться в качестве жесткого диска в плоскости верхней кромки стенки. Это относится, например, к конструкциям купольных алюминиевых крыш, крышам оболочечного типа переменной кривизны с участками сжатых и растянутых поверхностей (двускатные, многоскатные, складчатые и т.п. крыши).

Для РВС, РВСП, РВСПК минимальное сечение верхнего ветрового кольца жесткости определяется в соответствии с подп. 3.6.10.3, а ширина кольца должна быть не менее 800 мм.

Рекомендуемая высота установки верхнего ветрового кольца составляет от 1,10 до 1,25 м от верха стенки, при этом по верху стенки резервуаров с плавающей крышей должен быть установлен кольцевой уголок сечением не менее 756 мм.

При использовании верхнего ветрового кольца в качестве обслуживающей площадки конструктивные требования к элементам кольца (ширина и состояние ходовой поверхности, ограждение кольца по внешней от резервуара стороне и пр.) должны соответствовать требованиям п. 3.10.7.

3.6.3. Верхнее опорное кольцо стационарных крыш устанавливается на верхней кромке стенки резервуаров для восприятия опорных реакций сжатия, растяжения или изгиба при воздействии на крышу внешних и внутренних нагрузок. Минимальное сечение опорного кольца бескаркасных крыш определяется в
подп. 3.7.6.2.

В том случае, если монтаж стационарной крыши осуществляется после окончания монтажа стенки резервуара, то сечение опорного кольца должно быть проверено на соответствие с подп. 3.6.10.3, как ветровое кольцо для резервуара без стационарной крыши.

3.6.4. Промежуточные ветровые кольца жесткости устанавливаются в тех случаях, когда толщины поясов стенки не обеспечивают устойчивость стенки опорожненного резервуара, а увеличение толщин поясов стенки является технически и экономически нецелесообразным. Минимальное сечение промежуточных колец жесткости должно определяться в соответствии с подп. 3.6.10.3.

3.6.5. Кольца жесткости должны иметь неразрезное сечение по всему периметру стенки. Установка элементов колец на отдельных участках, в том числе в зоне монтажных стыков стенки рулонируемых резервуаров, не допускается.

3.6.6. Соединения колец жесткости должны быть стыковыми с полным проплавлением. Допускается соединение колец на накладках. Монтажные стыки колец жесткости должны располагаться на расстоянии не менее 150 мм от вертикальных швов стенки.

3.6.7. Кольца жесткости должны располагаться на расстоянии не менее 150 мм от горизонтальных швов стенки (расстояние от оси горизонтальной полки кольца до оси сварного шва). Прочие требования к установке колец жесткости должны приниматься в соответствии с п. 3.6.5.

3.6.8. Кольца жесткости, ширина которых в 16 и более раз превышает толщину горизонтального элемента кольца, должны иметь опоры, выполняемые в виде ребер или подкосов. Расстояние между опорами не должно превышать более чем в 20 раз высоту внешней вертикальной полки кольца.

3.6.9. При наличии на резервуаре систем пожарного орошения (устройства охлаждения) кольца жесткости, устанавливаемые на наружной поверхности стенки, должны иметь конструкцию, не препятствующую орошению стенки ниже уровня кольца.

Кольца такой конструкции, которая способна собирать воду, должны быть снабжены сточными отверстиями.

3.6.10. Расчет колец жесткости на стенке резервуара

3.6.10.1. Необходимое сечение ветрового кольца подбирается из условия восприятия изгибающего момента при действии ветрового давления на стенку опорожненного резервуара.

3.6.10.2. Коэффициент условий работы при расчете колец жесткости на стенке резервуара γc=0,9.

3.6.10.3. Требуемый минимальный момент сопротивления сечения верхнего кольца жесткости резервуаров Wzt, м3, с плавающей крышей должен определяться по формуле:

, (23)

где 1,5 – коэффициент, учитывающий разряжение от ветра в резервуаре с открытым верхом;

D – диаметр резервуара, м;

Hs – высота стенки резервуара, м.

Если верхнее кольцо жесткости присоединяется к стенке сплошными сварными швами, в сечение кольца допускается включать участки стенки с номинальной толщиной t и шириной 15∙(t–tc) вниз и, если возможно, вверх от места установки кольца.

3.6.10.4. В случае необходимости установки промежуточного ветрового кольца, оно должно иметь такую конструкцию, чтобы его поперечное сечение удовлетворяло требованиям:

- для резервуаров со стационарной крышей:

если pv ≠ 0: , (24)

если pv = 0: ; (25)

- для резервуаров с плавающей крышей:

, (26)

где Hrmax – максимальное из значений редуцированной высоты участка стенки выше или ниже промежуточного кольца, определяемое в соответствии с подп. 3.5.8.3.

3.6.10.5. Для подп. 3.6.10.3, 3.6.10.4 нормативное ветровое давление pw следует принимать не менее 1,2 кПа.

3.6.10.6. В момент сопротивления промежуточного кольца жесткости можно включать части стенки с номинальной толщиной t и шириной Ls, м2, определяемой по формуле:

, (27)

выше и ниже места установки кольца.

3.7. Стационарные крыши

3.7.1. В настоящем разделе устанавливаются общие требования к конструкциям стационарных крыш и не ограничивается применение других конструкций и материалов, изготовляемых по различным стандартам и нормам, при условии выполнения требований настоящих Правил.

Конструкции стационарных крыш подразделяются на следующие основные типы:

- бескаркасная коническая крыша, несущая способность которой обеспечивается конической оболочкой настила;

- бескаркасная сферическая крыша, несущая способность которой обеспечивается вальцованными элементами настила, образующими поверхность сферической оболочки;

- каркасная коническая крыша, близкая к поверхности пологого конуса, состоящая из элементов каркаса и настила;

- каркасная купольная крыша, поверхность которой близка к сферической и образуется изогнутыми по радиусу сферической поверхности элементами каркаса и радиальными или иным образом раскроенными листами настила.

Все крыши должны удерживаться лишь по периметру опиранием на стенку резервуара или на опорное кольцо в соответствии с п. 3.6.3. Для каркасных конических и купольных крыш в качестве промежуточной опоры допускается установка центральной стойки.

Минимальная толщина любого элемента стальной крыши должна составлять 4 мм, исключая припуск на коррозию.

3.7.2. Основные положения по определению нагрузок:

а) при расчете учитывают первое основное сочетание нагрузок, в котором участвуют максимальные значения расчетных нагрузок, действующих на крышу «сверху вниз» от:

  1. собственного веса элементов крыши;

  2. веса стационарного оборудования и площадок обслуживания на крыше;

  3. собственного веса теплоизоляции на крыше;

  4. веса снегового покрова при симметричном и несимметричном распределении снега на крыше;

  5. внутреннего разрежения в газо-воздушном пространстве резервуара;

б) в резервуарах, работающих с избыточным внутренним давлением, учитывают второе основное сочетание нагрузок, в котором участвуют следующие нагрузки:

1) нагрузки, действующие на крышу «сверху вниз» и принимаемые с минимальными расчетными значениями от:

  • собственного веса элементов крыши;

  • веса стационарного оборудования на крыше;

  • собственного веса теплоизоляции на крыше;

2) нагрузки, действующие на крышу «снизу вверх» и принимаемые с максимальными расчетными значениями от:

  • избыточного давления;

  • отрицательного давления ветра.

Коэффициент условий работы при расчете элементов крыши принимается равным 0,9.

3.7.3. Снеговые нагрузки на стационарные крыши

Несущая способность крыши должна проверяться с учетом равно­мерного и неравномерного распределения снеговой нагрузки по ее поверхности.

3.7.3.1. Расчетная величина действующей на крышу снеговой нагрузки определяется по формуле:

(28)

3.7.3.2. Варианты нагружений и соответствующий коэффициент неравномерности распределения снегового покрова следует определять в соответствии СП 20.13330.2011 (приложение Г, разд. Г.13 и Г.14) или по таблице 7. Неравномерное распределение снеговой нагрузки на стационарной крыше приведено на рисунке 8.

Таблица 7

Форма крыши

Коэффициент μ,ce при распределении снеговой нагрузки

неравномерное

равномерное

Купольная при
fr/D ≤1/20

Учитывать не требуется

μ =1,0;

ce=1,0

Коническая
при 

Купольная при

;

ce=1,0

При отсутствии снегозадерживающих преград

μ =1,0;

ce = 0,85 при D60 м;

ce= 1,0 при D > 100 м;

ce= 0,85 + 0,00375(D -
-60) – в промежуточных случаях

ce=1,0

При наличии снегозадерживающих преград

Окончание таблицы 7

Форма крыши

Коэффициент μ, ce при распределении снеговой нагрузки

неравномерное

равномерное

Коническая
при 7ºSUB>30º

;

ce=1,0

Примечания:

1. При fr/D > 2/15 коэффициент μ следует определять в соответствии с СП 20.13330.2011 (Приложение Г, разд. Г.13).

2. На покрытия в районах со среднемесячной температурой воздуха в январе выше минус 5 °С (см.
СП 20.13330.2011, Приложение Ж, карту 5) коэффициент ceпринимается равным1,0.

3.7.3.3. В таблице 7 используются следующие коэффициенты:

; ; ; ,

где fr – высота стационарной крыши, м;

D – диаметр резервуара, м.

Рисунок 8 ‒ Неравномерное распределение снеговой нагрузки
на стационарной крыше

3.7.3.4. Сочетания нагрузок для расчета стационарных крыш приведены в таблицах 8-9.

Таблица 8

Вид нагрузки

Номер сочетания нагрузок
для расчета стационарных крыш

1

2

3

4

5

6

Вес конструкций и теплоизоляции

+

+

+

+

+

+

Вес снегового покрова, равномерно или неравномерно распределенного на поверхности крыши

+

+

+

+

Избыточное давление 1,2∙p*

+

+

Окончание таблицы 8

Вид нагрузки

Номер сочетания нагрузок
для расчета стационарных крыш

1

2

3

4

5

6

Вакуум 1,2∙pv*

+

+

Ветровой отсос

+

+

+

Сейсмическая нагрузка

+

+

+

* Приведены со значениями коэффициента перегрузки.



Скачать документ

Похожие документы:

  1. Федеральная служба по экологическому технологическому и атомному надзору (2)

    Регламент
    ... и экологическомунадзоруФедеральнойслужбыпоэкологическому, технологическому и атомномунадзору (3852) 36-16-32 656037, г. Барнаул, пр-т. Калинина, д. 65 Управление потехнологическому и экологическомунадзоруФедеральнойслужбыпоэкологическому ...
  2. Федеральная служба по экологическому технологическому и атомному надзору (13)

    Документ
    ... , поднадзорных Федеральнойслужбепоэкологическому, технологическому и атомномунадзору (далее - Порядок), разработан на основании Положения о Федеральнойслужбепоэкологическому, технологическому и атомномунадзору (далее - Служба), утвержденного ...
  3. Федеральная служба по экологическому технологическому и атомному надзору (8)

    Документ
    ... и аттестации специалистов организаций, поднадзорных Федеральнойслужбепоэкологическому, технологическому и атомномунадзору, утвержденное приказом Федеральнойслужбыпоэкологическому, технологическому и атомномунадзору от 29 января 2007 ...
  4. Федеральная служба по экологическому технологическому и атомному надзору (1)

    Документ
    ... и аттестации специалистов организаций, поднадзорных Федеральнойслужбепоэкологическому, технологическому и атомномунадзору, утвержденное приказом Федеральнойслужбыпоэкологическому, технологическому и атомномунадзору от 29 января 2007 ...
  5. Федеральная служба по экологическому технологическому и атомному надзору

    Документ
    ... безопасности опасных производственных объектов», Положением о Федеральнойслужбепоэкологическому, технологическому и атомномунадзору, утвержденным Постановлением Правительства Российской Федерации ...

Другие похожие документы..